電除塵器采用煙氣調(diào)質技術改造的問題
目前電除塵器采用煙氣調(diào)質技術基本是 SO 3單調(diào)質，或 SO 3 和 NH 3 的“雙調(diào)質”，選取煙氣調(diào)質技術提效需要考慮以下問題:
(1)燃用高硫分煤時，決定選取煙氣調(diào)質技術方案前，需要進行收塵效果評估，本體比收塵面積應相對高一些才滿足改造條件。
(2)應考慮煙氣溫度對收塵效果的影響，煙氣溫度不能太低。尤其是若已選取“低溫”或“低低溫”(即煙氣溫度比“低溫”等級_低者)電除塵器，需要對電除塵器的腐蝕影響進行評估。
(3)煙氣調(diào)質劑的噴入量是應該加以控制的，尤其是選取“雙調(diào)質”技術時可能有硫酸氫氨產(chǎn)生，應防止出現(xiàn)除塵器_線或_板結垢發(fā)生板結的情況。
(4)從實際運行情況看，由于設計方面以及蒸汽伴熱地采用使煙氣調(diào)質實際效果的穩(wěn)定性受到了影響。制定改造方案時，應充分考慮這方面的因素 。
(5)由于采用此項技術，煙氣中存在 SO 3，除塵器本體漏風會進一步降低煙氣溫度，有可能引起除塵器腐蝕問題。改造時，應對原有電除塵器充分消除漏風點，降低除塵器本體的漏風，以避免除塵器內(nèi)部發(fā)生腐蝕。
(6)為達到好的除塵效果，在采用煙氣調(diào)質技術時，可考慮多項技術的組合，如同時采用煙氣調(diào)質、旋轉電_、高頻電源改造技術。
2.3 采用固定電_改為旋轉電_技術需要考慮的問題
(1)原有電除塵器設計是否滿足改造旋轉_板的要求，即要求本體設備狀態(tài)良好，同時原有比收塵面積不能太低。
(2)采用此技術也會受到燃煤品質的影響，即末端旋轉電_的放電_對粉塵的荷電也會受到粉塵成分變化的影響，粉塵成分變化有可能造成整體的除塵器效率下降。
(3)進入除塵器實際煙氣量不能大于設計煙氣量，由于旋轉電_為平板式，無防塵飛揚的槽溝，煙氣量過大，煙氣流速過高，有可能造成粉塵二次飛揚 。
(4)按照旋轉電_的工作原理，旋轉電_的除塵能力相當兩個常規(guī)電場，因此旋轉電_出現(xiàn)故障時，影響的程度相對較大，并會影響整體除塵器的除塵效率。
(5)旋轉電_除塵器鋼刷和_板的耐磨損能力是否能滿足一個大修周期的要求，這方面還沒有成熟的運行經(jīng)驗，有待于進一步的考察與積累 。
(6)采用旋轉電_技術時，各除塵器制造廠比收塵面積和總收塵面積的計算方法不同，在相同煙氣設計條件下，計算的旋轉電_的長度和集塵面積相差較大。一般而言，從日本引進的技術是以 300 mm 的_間距計算，而我國是以 400 mm_間距計算。
2.4 采用“低溫”(或“低低溫”)電除塵技術需要考慮的問題
(1)需要考慮低溫煙氣中高濃度粉塵對低溫省煤器的沖刷、磨損、堵塞。另外還需要考慮鍋爐尾部吹灰對除塵器性能的影響。
(2)需要考慮煙氣中高濃度 SO 2 對低溫省煤器(即“煙冷器”)的腐蝕，同時也要考慮省煤器及除塵器本體在這種條件下產(chǎn)生酸腐蝕和板結、結垢的可能性 。
(3)考慮電除塵器入口位置是否具備安裝低溫省煤器的條件。
(4)選取低溫省煤器應考慮原有除塵器本體總收塵面積是否與采用低溫省煤器技術的方案相匹配。
(5)選取低溫省煤器需要考慮原有電除塵器電場風速，以及要求的粉塵排放濃度是否符合設計要求。
(6)改造時，需要全面消除原有電除塵器本體的漏風點，以防止在漏風點除塵器本體內(nèi)部構件因局部低溫發(fā)生結露、腐蝕。增加低溫省煤器后，除塵器本體負壓相對增加，_加需要注意控制漏風問題。
(7)采用“低溫”除塵技術后，飛灰的物理特性發(fā)生變化，灰的粘性增大，流動性變差，干除灰
系統(tǒng)的輸送能力可能受到影響，改造設計時需要
加以考慮。
(8)采用“低溫”除塵技術后，需要對原有電除塵器加熱系統(tǒng)(大梁、灰斗、絕緣子加熱)的溫度進行提升，以防止部件表面積灰發(fā)生板結。
(9)采用“低溫”除塵技術時，應防止由于兩臺空氣預熱器漏風不均勻，造成電除塵器入口溫度有偏差過大(例如偏差達到 20 ℃ 左右)，從而影響低溫電除塵器的除塵效果。
(10)鍋爐燃用褐煤或進行褐煤混燒時，由于煙氣中水分很高，會帶來諸如積灰板結、部件腐蝕等一系列問題，因此不宜采用“低溫”或“低低溫”電除塵器改造技術。
(11)由于“低溫”及“低低溫”電除塵器技術與煙氣調(diào)質技術對飛灰性質的調(diào)節(jié)作用有可能重疊，因此兩項技術不宜同時使用。
2.5 選取濕式電除塵技術需考慮的問題雖然濕式電除塵器(簡稱為“濕電”)是目前一種高xiao的除塵器，但濕式電除塵器的使用具有一ding的局限性，在燃煤電廠不是單獨使用，一般與濕法脫硫系統(tǒng)配合使用。典型的煙氣流程為:選擇性催化劑脫硝系統(tǒng)(SCＲ) →電除塵器(ESP) →濕法脫硫系統(tǒng)(WFGD) →濕式電除塵器(WESP)?；蛘呤?選擇性催化劑脫硝系統(tǒng)(SCＲ) →袋式除塵器(FF) →濕法脫硫系統(tǒng)(WFGD) →濕式電除塵器(WESP)。我國目前濕式電除塵器有 2 種技術流派，一種流派是以日本三菱公司、日立公司為代表的的臥式水膜電除塵器，另一種流派是立管式的濕式除塵器，立管式其實與冶金行業(yè)采用的電除霧器原理相同，形式包括園管式、蜂窩式、柔性金屬式或非金屬集塵_式 。燃煤電廠濕式電除塵器是布置在脫硫吸收塔頂部或濕式脫硫吸收塔后。對濕式電除塵器的設計選型應考慮以下幾方面的技術問題:
(1)臥式水膜濕式除塵器和管式濕式除塵器的技術差異。
(a)管式的濕式除塵器只能_除塵，目前電場長度只能達到 6． 5 m 左右。但臥式水膜濕式電除塵器可以布置兩級，_板高度不大于10 m，但電場長度可以延長，級數(shù)不同所能達到的除塵效率也不同。因此對于要求濕式電除塵器出口的排放濃度接近于零排放的電廠，應盡量選取臥式濕式電除塵器。
(c)對于改造工程“濕電”的布置實施難度而言，管式要易于臥式。因為管式“濕電”可安裝在吸收塔頂部或吸收塔出口的垂直煙道上。
(d)對于臥式“濕電”的_線、_板金屬材質多選用 316L 不銹鋼或 C2205 鋼，而管式“濕電”_板多采用導電玻璃鋼或其它非金屬材料，因此兩種形式“濕電”的價格成本有較大差異，臥式“濕電”_線、_板的成本相對_一些。
(e)由于臥式“濕電”的_板形成水膜需要大量的循環(huán)水，所以需要設置相應的水循環(huán)系統(tǒng)，因此外排水要高于管式“濕電”。管式“濕電”不需要經(jīng)常沖洗，因此耗水量比較低。
(f)臥式“濕電”的_間距一般為 300 mm 同級距，而管式的_間距為350 ～400 mm，因此兩種流派的收塵面積的計算標準并不統(tǒng)一。如蜂窩管式“濕電”的收塵面積是以實際面積計算還是按蜂窩內(nèi)直徑進行計算，目前并沒有明確的計算規(guī)則，因此采用兩個“濕電”流派無法進行相應總收塵面積的技術對比。
(g)煙氣中的粉塵性質及石膏品質等對臥式“濕電”基本沒有影響，但由于管式“濕電”沖洗間隔長，如吸收塔出口的石膏沉積后易結垢，對管式_板沖洗產(chǎn)生不利影響，如果長期運行，是否能夠沖洗干凈，需要長期的觀察，與此同時運用管式“濕電”對脫硫吸收塔漿液運行控制提出較高的要求。
(2)改造時，選取管式“濕電”還是臥式“濕電”需要考慮現(xiàn)有改造場地是否滿足除塵器布置尺寸的要求。
(3)上游干式電除塵器的故障、吸收塔運行控制及除霧器沖洗、除霧器堵塞及故障等一系列原因，都會造成“濕電”入口固體顆粒物濃度的波動，對“濕電”除塵效率產(chǎn)生影響，而“濕電”出口固體顆粒物濃度控制在 5 ～10 mg/m 3 ，因此，“濕電”入口固體顆粒物濃度控制要求應當嚴格。
(4)采用臥式“濕電”需要考慮水平衡問題，原則上是將“濕電”的外排水排入脫硫系統(tǒng)使用，如果鍋爐采用“低溫”或“低低溫”除塵器，以及脫硫前安裝“煙冷器”時，那么脫硫系統(tǒng)水消耗低，水平衡處理困難。
(5)改造設計時，需要考慮在“濕電”的入口氣流分布板、出口除霧器、灰斗處設置沖洗裝置。
(6) “濕電”使用壽命問題:JB/T 11638—2013 濕式電除塵器的條款中要求整機使用壽命15 年，易損部件 4 年。這與電力行業(yè)機組設計壽命為 30 年的要求不一致，設計時應考慮此問題。
(7) 對 于 改 造 后 需 要 保 留 脫 硫 系 統(tǒng) 的“GGH”設備(煙氣換熱器)的，若需采用濕式除塵器，選型需要慎重，應當事先對脫硫系統(tǒng)進行評估。